關(guān)鍵詞：壓水堆、核電站、給水泵、配置方案

    我國大陸在役和在建的核電站有6座，11臺(tái)機(jī)組，總裝機(jī)容量8700MW。在其中的5座壓水堆核電站中，主給水泵型式和配置各異。大亞灣與嶺澳核電站采用2臺(tái)50%（指額定給水流量，下同）汽動(dòng)泵加1臺(tái)50%備用電動(dòng)調(diào)速泵，秦山一期采用3臺(tái)50%電動(dòng)定速泵，秦山二期采用3臺(tái)50%電動(dòng)調(diào)速泵，田灣核電站采用5臺(tái)25%電動(dòng)定速泵。國外壓水堆核電站主給水泵選型配置方式也不盡相同，各國有各國的風(fēng)格和習(xí)慣，但趨勢(shì)越來越傾向于電動(dòng)給水泵。盡管不同型式和不同配置的主給水泵系統(tǒng)都能滿足核電站的安全與功能要求，但作為核電站常規(guī)島重要的輔機(jī)系統(tǒng)，其投資和運(yùn)行維修的經(jīng)濟(jì)性是大不相同的。中國的核電發(fā)展在面臨著前所未有機(jī)遇（2020年裝機(jī)容量要達(dá)到36～40GW）的同時(shí)，也面臨著實(shí)現(xiàn)國家要求的自主設(shè)計(jì)、自主制造、自主建設(shè)、自主運(yùn)營以及降低工程造價(jià)和上網(wǎng)電價(jià)、參與市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)的巨大挑戰(zhàn)。因此，按照壓水堆核電站主給水系統(tǒng)運(yùn)行要求分析不同類型給水泵運(yùn)行特性，確定壓水堆核電站主給水泵佳型式和配置方案，對(duì)實(shí)現(xiàn)我國壓水堆核電站自主設(shè)計(jì)、降低核電站的造價(jià)是非常必要的。

    1、主給水系統(tǒng)調(diào)節(jié)方式

    壓水堆核電站主給水系統(tǒng)的主要功能是將溫度、壓力和水質(zhì)合格的給水送到蒸汽發(fā)生器，并利用給水系統(tǒng)調(diào)節(jié)功能將蒸汽發(fā)生器水位維持在給定范圍，它是保證核島安全運(yùn)行和汽水品質(zhì)的重要熱工系統(tǒng)。與常規(guī)電站一樣，壓水堆核電站主給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)也有兩類，即定速給水泵給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)和調(diào)速給水泵給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)，兩種給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)在較高負(fù)荷下（大于15%～20%）采用三沖量調(diào)節(jié)控制的原則。在低負(fù)荷下由于蒸汽參數(shù)低，負(fù)荷變化小，蒸汽發(fā)生器假水位現(xiàn)象不太嚴(yán)重，維持給定水位的要求不太高，加之蒸汽流量和給水流量小而很難準(zhǔn)確測(cè)量等原因，所以低負(fù)荷下給水采用單沖量旁路調(diào)節(jié)控制方法。

    1.1、定速給水泵給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)

    定速給水泵給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)是簡(jiǎn)單的一種給水調(diào)節(jié)控制方式。其實(shí)質(zhì)是給水泵特性曲線保持不變，通過調(diào)整給水閥門開度方式來改變給水管路流動(dòng)阻力損失，即改變給水管路特性曲線來改變給水泵工作點(diǎn)。給水調(diào)節(jié)閥關(guān)小，管路阻力特性曲線由R1改變到R2，給水泵工作點(diǎn)由1改變到2，使給水流量從Q1減小到Q2，實(shí)現(xiàn)調(diào)節(jié)給水流量和蒸汽發(fā)生器水位的目的。

    1.2、變速給水泵給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)

    變速給水泵給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)是在給水管道阻力特性曲線給定（或基本恒定）的情況下通過改變給水泵轉(zhuǎn)速來改變給水泵特性曲線，實(shí)現(xiàn)調(diào)節(jié)給水流量、控制蒸汽發(fā)生器水位的目的。給水泵轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)將給水泵組轉(zhuǎn)速從n1調(diào)整到n2，給水泵特性曲線將從Q–H1改變到Q–H2，在給定給水管路阻力特性曲線（此處為恒定值）的情況下，

    變速給水泵原動(dòng)機(jī)主要有小汽輪機(jī)和電動(dòng)機(jī)兩種方式。

    汽動(dòng)給水泵由小汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)，小汽輪機(jī)接受給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)流量或轉(zhuǎn)速需求信號(hào)，并通過小汽輪機(jī)進(jìn)汽流量調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)調(diào)節(jié)給水泵轉(zhuǎn)速。正常運(yùn)行情況下小汽輪機(jī)進(jìn)汽來自主汽輪機(jī)抽汽，低負(fù)荷工況下來自反應(yīng)堆新蒸汽。當(dāng)主汽輪機(jī)負(fù)荷增加時(shí)，供小汽輪機(jī)的抽汽壓力也相應(yīng)提高，在調(diào)門開度變化不大的情況下汽動(dòng)泵出力會(huì)自動(dòng)增加，因此汽動(dòng)給水泵給水流量控制有一定的自衡能力。

    電動(dòng)調(diào)速給水泵通過裝在電機(jī)和給水泵之間的液力耦合器調(diào)節(jié)給水泵轉(zhuǎn)速。液力耦合器接受給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)流量或轉(zhuǎn)速需求信號(hào)，并通過勺管控制機(jī)構(gòu)改變液力耦合器充油量來調(diào)節(jié)給水泵轉(zhuǎn)速。由于液力耦合器只能減速，因此在耦合器之前需要用齒輪增速器將轉(zhuǎn)速事先提高到上限值。

    上世紀(jì)80年代以來，先進(jìn)的工業(yè)國家特別是美國已逐步將變頻調(diào)速電機(jī)用于大型電站變速給水泵（給水泵功率在4～20MW），但我國在此方面仍處于起步階段。

 1.3、壓水堆核電站蒸汽發(fā)生器壓力控制要求

    常規(guī)電站鍋爐受熱面?zhèn)鳠釡夭罡哌_(dá)數(shù)百度，鍋爐設(shè)計(jì)不受太嚴(yán)格的體積限制，更沒有核安全的特殊要求，熱工設(shè)計(jì)自由度大，因此可以按定壓（主蒸汽壓力基本維持不便）運(yùn)行方式設(shè)計(jì)，也可按滑壓（主蒸汽壓力隨著負(fù)荷的增大而提高）

    壓水堆核電站則不然，其一回路受壓水溫度（可看作常規(guī)鍋爐的爐膛溫度）低，二回路蒸汽始終處于非過熱狀態(tài)，一、二回路間傳熱溫差小，對(duì)數(shù)平均溫差大約只有50℃多，且布置在空間有限的水泥安全殼內(nèi)。為滿足核安全的嚴(yán)格要求，熱工設(shè)計(jì)的自由度非常有限。在熱停堆狀態(tài)下，反應(yīng)堆輸出功率接近零，反應(yīng)堆一、二回路間基本沒有溫差，反應(yīng)堆芯進(jìn)出口也沒有溫差，即一回路平均溫度與二回路蒸汽溫度基本相同。當(dāng)二回路負(fù)荷增加，為保證蒸汽發(fā)生器換熱面熱傳導(dǎo)正常進(jìn)行，一回路平均溫度必須提高或二回路蒸汽壓力必須降低。如果二回路蒸汽壓力（溫度）保持不變，一回路平均溫度必須保持足夠大，以便保證一、二回路間合適的對(duì)數(shù)平均溫差。

    然而，一回路平均溫度的過度增大，會(huì)給整個(gè)核島安全設(shè)計(jì)帶來一系列問題。首先，一回路平均溫度提高后，穩(wěn)壓器的容積必須增大。穩(wěn)壓器容積的增大將直接導(dǎo)致一回路水裝量的增加，即一回路大破口事故下一回路冷卻劑總汽化潛熱的增加。為保證一回路大破口事故下壓水堆核電站的高度安全，其安全殼容積必須相應(yīng)增大，這在技術(shù)和經(jīng)濟(jì)上是不可行的。

    為避免以上問題，目前在成熟的壓水堆設(shè)計(jì)中對(duì)一回路平均溫度變化幅度都作出了限制（M310型反應(yīng)堆平均溫度變化范圍不大于20℃）。這樣，在保證核安全要求的前提下，為維持一、二回路間的正常熱功率傳遞，二回路蒸汽壓力或溫度必須按要求隨負(fù)荷的增加而降低（圖5的B-C線或B-G-C線），此時(shí)給水泵出口壓力維持基本恒定。 

    2、各種給水泵配置方式的經(jīng)濟(jì)性分析

    2.1、電動(dòng)調(diào)速給水泵與汽動(dòng)調(diào)速給水泵

    容量相同時(shí)，電動(dòng)調(diào)速給水泵與汽動(dòng)調(diào)速給水泵主要區(qū)別在于原動(dòng)機(jī)形式不同，能源輸入方式不同以及調(diào)速方式不同。假定在調(diào)速范圍方面兩種給水泵都能滿足給水調(diào)節(jié)要求，那么兩種調(diào)速方式的給水泵經(jīng)濟(jì)性差異主要表現(xiàn)在投資、運(yùn)行和維修方面。

    2.1.1、運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性分析

    假定能量傳輸?shù)钠瘘c(diǎn)為向小汽輪機(jī)供汽的主汽輪機(jī)抽汽點(diǎn)（見圖6）。那么汽動(dòng)調(diào)速給水泵能源傳輸轉(zhuǎn)換環(huán)節(jié)有從抽汽點(diǎn)到小汽輪機(jī)進(jìn)汽口的抽汽管道、小汽輪機(jī)通流部分熱—機(jī)轉(zhuǎn)換過程和前置泵減速機(jī)構(gòu)。電動(dòng)調(diào)速給水泵能源傳輸轉(zhuǎn)換環(huán)節(jié)主要有主機(jī)抽汽點(diǎn)之后通流部分熱—機(jī)轉(zhuǎn)換過程、發(fā)電機(jī)機(jī)—電轉(zhuǎn)換過程、廠用變壓器、開關(guān)電纜、電動(dòng)機(jī)電—機(jī)轉(zhuǎn)換過程、液力耦合器及其增速機(jī)構(gòu)或電動(dòng)機(jī)變頻系統(tǒng)。由于小汽輪機(jī)供汽管道和開關(guān)電纜損失相對(duì)較小，此處不計(jì)入分析對(duì)比因素之列。

    當(dāng)汽輪發(fā)電機(jī)組總功率N相同，采用汽動(dòng)調(diào)速給水泵與采用電動(dòng)調(diào)速給水泵相比使機(jī)組功率增加△Nn為正值時(shí)，表明采用汽動(dòng)調(diào)速給水泵在運(yùn)行方面是經(jīng)濟(jì)的，反之則表明采用電動(dòng)調(diào)速給水泵在運(yùn)行方面是經(jīng)濟(jì)的。其得益程度可作如下推導(dǎo)：

    采用汽動(dòng)調(diào)速給水泵時(shí)機(jī)組輸出凈功率N1為：

    N1=N－△N

    △N=DexHηiηe

    式中：

    Dex：小汽輪機(jī)進(jìn)汽量；

    H：主汽輪機(jī)抽汽點(diǎn)下游絕熱焓降；

    ηi：主汽輪機(jī)抽汽點(diǎn)下游相對(duì)內(nèi)效率；

    ηe：主汽輪機(jī)機(jī)械效率。

    采用電動(dòng)調(diào)速給水泵時(shí)機(jī)組輸出凈功率N2為機(jī)組總功率N與電動(dòng)調(diào)速給水泵耗功NM之差：

    N2=N－NM

    NM=NTηd=NTηgηtηeηmηwηf

    式中：

    NT為小汽輪機(jī)軸功率；

    NT=DexHηipηep=NMηd

    ηg：發(fā)電機(jī)效率；

    ηt：廠用降壓變壓器效率；

    ηm：電動(dòng)機(jī)效率；

    ηw：升速齒輪機(jī)構(gòu)效率；

    ηf：液力耦合器效率；

    ηip：小汽輪機(jī)相對(duì)內(nèi)效率；

    ηep：小汽輪機(jī)機(jī)械效率。

    采用汽動(dòng)調(diào)速給水泵較之采用電動(dòng)調(diào)速給水泵配置方式的得益程度為：

    △Nn=N1－N2=NTηd－△N或

    △NnN=NTN（1ηd－△NNT）

    =NTN（1ηd－ηiηeηipηep）

    由此可見，只要1ηd>ηiηeηipηep就可得益。

    以某百萬千瓦級(jí)壓水堆核電機(jī)組為例：

    小汽輪機(jī)功率NT=2×7.961MW；

    主汽輪機(jī)抽汽點(diǎn)下游相對(duì)內(nèi)效率ηi=83.3%；

    小汽輪機(jī)相對(duì)內(nèi)效率ηip=70.7%；

    發(fā)電機(jī)效率ηg=98.79%；

    廠用降壓變壓器效率ηt=99.3%；

    電動(dòng)機(jī)效率ηm=96.9%；

    主汽輪機(jī)機(jī)械效率ηe=99.6%；

    小汽輪機(jī)機(jī)械效率ηep=99%；

    升速齒輪機(jī)構(gòu)效率ηw=96.5%；

    液力耦合器效率ηf=92.6%；

    代入上式得：

    △NnN=2×7.9611000×（10.846－0.833×0.9960.707×0.99）

    =－0.0053%或

    △Nn=－0.053MW

    若考慮汽動(dòng)調(diào)速給水前置泵齒輪減速機(jī)構(gòu)0.102MW的機(jī)械損失，那么汽動(dòng)調(diào)速給水泵配置方式與電動(dòng)液力耦合器調(diào)速泵相比凈損益0.155MW。也就是說，汽動(dòng)調(diào)速給水泵配置方式與電動(dòng)液力耦合器調(diào)速泵相比在運(yùn)行上并不經(jīng)濟(jì)。

    我們知道，若采用調(diào)頻電機(jī)，可以徹底消除液力耦合器增速齒輪的機(jī)械損失，僅須考慮大約3%的變頻損失（即升速齒輪機(jī)構(gòu)和液力耦合器兩項(xiàng)合并效率換成為97%的變頻器效率）。此時(shí)

    △NnN=2×7.9611000×（10.918－0.833×0.9960.707×0.99）

    =－0.153%或

    △Nn=－1.53MW

    也就是說，與變頻電機(jī)調(diào)速給水泵相比，汽動(dòng)調(diào)速給水泵凈損益1.53MW。

    早期大容量全速汽輪機(jī)由于受到末級(jí)長(zhǎng)葉片長(zhǎng)度以及軸系長(zhǎng)度的限制，分流一部分低壓蒸汽用于給水泵小汽輪機(jī)，在某種程度上可以緩解主機(jī)排汽面積不足的壓力，降低排汽余速損失。加之早期液力耦合器制造技術(shù)不成熟等因素，200MW以上容量常規(guī)火電機(jī)組一般采用汽動(dòng)調(diào)速給水泵配置，尤其在北方冷卻水溫較低的地區(qū)，主汽輪機(jī)低壓缸排汽容積流量相對(duì)較大，采用汽動(dòng)給水泵配置的作用更加明顯。大亞灣和嶺澳一期4臺(tái)百萬千瓦級(jí)核電機(jī)組之所以選擇兩汽加一電的給水泵配置方式，一個(gè)主要原因是受到當(dāng)時(shí)發(fā)電機(jī)容量的限制。隨著發(fā)電設(shè)備制造業(yè)的技術(shù)進(jìn)步，這些因素已不是主要問題，尤其對(duì)大容量半速汽輪發(fā)電機(jī)機(jī)組，葉片長(zhǎng)度或排汽面積已不構(gòu)成必須選擇汽動(dòng)給水泵配置方案的主要因素。

 2.1.2、投資經(jīng)濟(jì)性分析

    在給水泵本身基礎(chǔ)上，電動(dòng)給水泵投資費(fèi)用增加項(xiàng)主要有電動(dòng)機(jī)、液力耦合器（包括齒輪增速機(jī)構(gòu)）或變頻系統(tǒng)、電機(jī)潤滑系統(tǒng)、開關(guān)柜與電纜等。汽動(dòng)給水泵投資費(fèi)用增加項(xiàng)主要有小汽輪機(jī)及相關(guān)閥門、抽汽管道、調(diào)節(jié)潤滑油系統(tǒng)、前置泵減速機(jī)構(gòu)、小汽輪機(jī)汽封系統(tǒng)、疏水放汽系統(tǒng)以及小汽輪機(jī)排汽管道等。

    經(jīng)對(duì)嶺澳核電站一期百萬千瓦級(jí)核電機(jī)組汽動(dòng)調(diào)速給水泵與帶液力耦合器的電動(dòng)調(diào)速給水泵系統(tǒng)的設(shè)備材料價(jià)格分項(xiàng)進(jìn)行累計(jì)分析，發(fā)現(xiàn)汽動(dòng)調(diào)速給水泵投資費(fèi)用高出電動(dòng)調(diào)速給水泵投資費(fèi)用70%。如果再考慮機(jī)組汽動(dòng)給水泵及其相關(guān)系統(tǒng)占地面積大約是電動(dòng)給水泵的2倍、占用空間高度至少是電動(dòng)給水泵的3倍的因素，那么汽動(dòng)調(diào)速給水泵投資費(fèi)用比電動(dòng)調(diào)速給水泵投資費(fèi)用可能高出100%以上。

    筆者雖沒有獲得有關(guān)變頻系統(tǒng)的成本信息，但根據(jù)有關(guān)報(bào)道，在美國即使考慮變頻系統(tǒng)的費(fèi)用，汽動(dòng)調(diào)速給水泵投資費(fèi)用一般比電動(dòng)調(diào)速給水泵投資費(fèi)用高100%以上。這足以證明汽動(dòng)給水泵與電動(dòng)給水泵相比投資經(jīng)濟(jì)性低得多。

    2.1.3、維修經(jīng)濟(jì)性分析

    仍以嶺澳核電站一期百萬千瓦級(jí)核電機(jī)組為例，電動(dòng)給水泵除泵本身外，主要設(shè)備是電動(dòng)機(jī)以及液力耦合器，另加一個(gè)非常簡(jiǎn)單的潤滑油冷卻系統(tǒng)（無固定式潤滑油凈化系統(tǒng)）。而汽動(dòng)給水泵除泵本身設(shè)備外，還有小汽輪機(jī)、前置泵減速機(jī)構(gòu)、潤滑油系統(tǒng)、小汽輪機(jī)疏水放汽系統(tǒng)、小機(jī)汽封系統(tǒng)、甚至還有盤車系統(tǒng)（后取消），就像一個(gè)小型電站。尤其是疏水系統(tǒng)和潤滑油冷卻過濾系統(tǒng)具有相當(dāng)規(guī)模，并配備了相應(yīng)的旋轉(zhuǎn)設(shè)備，與主汽輪機(jī)相比麻雀雖小五臟俱全，與電動(dòng)給水泵相比無疑大大增加了維修工作量、備件備品以及消耗品的數(shù)量。另外小汽輪機(jī)還需定期（大約4年一次）開缸檢查通流部分狀態(tài)。據(jù)報(bào)道，歐美變速電機(jī)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的年維修費(fèi)用僅為同容量蒸汽輪機(jī)或燃?xì)廨啓C(jī)年維修成本的25%左右。

    2.2、電動(dòng)調(diào)速給水泵與電動(dòng)定速給水泵

    2.2.1、運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性分析

    對(duì)于大型常規(guī)鍋爐，不管是定壓運(yùn)行還是滑壓運(yùn)行，如果采用定速給水調(diào)節(jié)方式，在低負(fù)荷下均不同程度地引起較大節(jié)流損失量△Np：

    △Np=ρQ2(H2－H3)ηp

    式中：

    ρ為給水密度；

    Q2為工況點(diǎn)2的給水流量；

    H2為工況點(diǎn)2的水泵揚(yáng)程；

    H3為工況點(diǎn)2扣除流量調(diào)節(jié)閥節(jié)流損失后的給水泵揚(yáng)程；

    ηp為給水泵效率。

    另外，在低流量下給水泵遠(yuǎn)離佳工作點(diǎn)，給水泵效率將大大降低。也就是說，對(duì)大型火電機(jī)組，采用定速給水調(diào)節(jié)方式的運(yùn)行不經(jīng)濟(jì)已是無可爭(zhēng)議的事實(shí)。但是，對(duì)核電機(jī)組來說情況則不盡然。由于上文所述壓水堆核電站主蒸汽參數(shù)的特殊要求，給水調(diào)節(jié)閥前壓力一般隨負(fù)荷變化不大。這樣，只要能使給水泵特性曲線在負(fù)荷范圍內(nèi)保持平坦，就可在基本不節(jié)流的情況下實(shí)現(xiàn)定速給水泵的流量調(diào)節(jié)。

    上述目標(biāo)可以通過多臺(tái)低容量給水泵并聯(lián)運(yùn)行來實(shí)現(xiàn)。根據(jù)水泵運(yùn)行理論，多臺(tái)給水泵并聯(lián)運(yùn)行時(shí)，只要在壓力相同的條件下將并聯(lián)運(yùn)行的各泵流量相加即可繪制出多泵運(yùn)行特性曲線。圖7中的P3線為2臺(tái)等容量定速給水泵并列后的運(yùn)行特性曲線。從中可以看出多泵并聯(lián)運(yùn)行后的特性曲線變得較為平坦。如果采用4～5臺(tái)低容量給水泵并聯(lián)運(yùn)行（田灣核電站給水泵配置方式），該曲線會(huì)更趨于平坦。由于每臺(tái)給水泵容量較小，可按照機(jī)組不同負(fù)荷的需要依次投入，因此每臺(tái)泵都能在其佳效率點(diǎn)運(yùn)行，也就是說，在一定負(fù)荷范圍內(nèi)各泵都能處于佳效率點(diǎn)。

    對(duì)于1臺(tái)100%容量甚至2臺(tái)50%容量定速給水泵配置方式，實(shí)現(xiàn)上述目標(biāo)是很困難的，其主要原因有：

    （1）單泵或雙泵配置易造成給水泵低負(fù)荷下因特性曲線過于平坦引起的給水系統(tǒng)流動(dòng)不穩(wěn)定性，嚴(yán)重時(shí)會(huì)引起管道流致振動(dòng)。嶺澳核電站一期在調(diào)試期間曾遇到過此類問題，后經(jīng)給水泵小流量再循環(huán)系統(tǒng)加倍擴(kuò)容（由約36%提高到約72%）改造才得以解決。

    （2）在機(jī)組部分負(fù)荷下，單泵或雙泵配置容易使給水泵在部分負(fù)荷運(yùn)行，進(jìn)而使給水泵運(yùn)行效率降低。

    理論上，單臺(tái)泵容量越小，并聯(lián)泵臺(tái)數(shù)越多，100%負(fù)荷范圍內(nèi)的并聯(lián)特性曲線越平坦。但并聯(lián)泵臺(tái)數(shù)過多，單臺(tái)設(shè)備的容量系數(shù)將起作用，在此情況下，多臺(tái)定速給水泵配置總投資將會(huì)增加。目前在役、在建或供應(yīng)商對(duì)新工程建議的采用定速給水調(diào)節(jié)方案的壓水堆核電站電動(dòng)泵配置方案有5臺(tái)25%，4臺(tái)33.3%。

    此外，多泵并聯(lián)運(yùn)行還降低了單泵跳閘對(duì)蒸汽發(fā)生器水位調(diào)節(jié)帶來的沖擊，減少了蒸汽發(fā)生器因低—低水位跳閘停堆的風(fēng)險(xiǎn)，增加了反應(yīng)堆運(yùn)行的安全性。

    以上分析表明，如果選型得當(dāng)，壓水堆核電站采用多臺(tái)電動(dòng)定速給水泵并聯(lián)運(yùn)行的配置方式，可以基本實(shí)現(xiàn)無節(jié)流損失的給水流量調(diào)節(jié)，省掉了調(diào)速機(jī)構(gòu)，提高了運(yùn)行的可靠性，避免了大約8%的液力耦合器能量損失或大約3%的變頻系統(tǒng)的能量損失，因此對(duì)壓水堆核電機(jī)組可以說是一種比較理想和比較經(jīng)濟(jì)的給水泵配置方案。

    2.2.2、投資

    由于定速給水泵沒有電動(dòng)調(diào)速給水泵液力耦合器或變頻器一類的設(shè)備，所以可進(jìn)一步降低設(shè)備費(fèi)。以嶺澳核電站一期百萬千瓦級(jí)核電機(jī)組為例，取消液力聯(lián)軸器大約可降低電動(dòng)給水泵10%的費(fèi)用。

    2.2.3、維修經(jīng)濟(jì)性分析

    若采用定速電動(dòng)給水泵配置方案，系統(tǒng)更加簡(jiǎn)單，布置上更加靈活，維修費(fèi)用可進(jìn)一步降低。

    2.2.4、國產(chǎn)化

    按照目前國內(nèi)核電設(shè)備制造廠的經(jīng)驗(yàn)和現(xiàn)狀，百萬千瓦級(jí)核電機(jī)組給水泵組中的小汽輪機(jī)、給水泵、液力耦合器、10MW容量級(jí)電動(dòng)機(jī)、大容量變頻裝置在國內(nèi)采購還有一定難度。若采用多臺(tái)定速電動(dòng)給水泵的配置方案，給水泵和驅(qū)動(dòng)電機(jī)的生產(chǎn)均在國內(nèi)發(fā)電設(shè)備制造廠的能力范圍，因此可輕易實(shí)現(xiàn)核電站主給水泵設(shè)備的國產(chǎn)化，進(jìn)一步降低設(shè)備投資費(fèi)用。

    3、結(jié)論

    綜上所述，按照壓水堆核電站安全運(yùn)行的特點(diǎn)，從投資、運(yùn)行和維修角度分析表明，壓水堆核電站主給水泵配置方案的選擇順序依次應(yīng)為：多臺(tái)電動(dòng)定速給水泵、變頻調(diào)速電動(dòng)給水泵（3臺(tái)50%）、帶液力耦合器的電動(dòng)調(diào)速給水泵（3臺(tái)50%）、汽動(dòng)調(diào)速給水泵?？紤]到變頻調(diào)速電動(dòng)給水泵配置方式還從未在大型核電站應(yīng)用過，因此今后一段時(shí)間我國壓水堆核電站主給水調(diào)節(jié)系統(tǒng)應(yīng)選擇多臺(tái)電動(dòng)定速給水泵配置方案或帶液力耦合器的電動(dòng)調(diào)速給水泵（3臺(tái)50%）配置方案為宜。